Котировки акций
adrbidask
Газпром0.000.00
ГМК0.000.00
Лукойл0.000.00
Роснефть0.000.00
Ростелеком0.000.00
Сургутнефтегаз0.000.00
Татнефть0.000.00
ВТБ0.000.00
Данный на 00:00 МСК
Товарные рынки
BIDASK
Золото0.000.00
Серебро0.000.00
Платина0.000.00
Палладий0.000.00
Алюминий0.000.00
Никель0.000.00
Медь0.000.00
Нефть Brent0.000.00
Нефть Лайт0.000.00

СПОСОБЫ ДОБЫЧИ НЕФТИ

Артезианское фонтанирование Фонтанирование за счет энергии газа Газлифт Центробежный погружной электронасос
Штанговый насос Винтовой насос Погружной диафрагменный электронасос Гидропоршневой насос

Артезианское фонтанирование

Теоретическое описание процесса

Теоретическое описание процесса артезианского фонтанирования практически не отличается от расчета движения однородной жидкости по трубе. Давление на забое скважины Рс при фонтанировании определяется уравнением:

F-1

в котором гидростатическое давление столба жидкости благодаря постоянству плотности жидкости определяются простым соотношением:

F-2

Для наклонных скважин:

F-2

Для наклонных скважин, имеющих на разных глубинах различный угол кривизны αi, расстояние Н необходимо определять разделением глубины скважины на интервалы и суммированием проекций этих интервалов на вертикальную ось:

F-3

При движении жидкости по насоснокомпрессорной трубе она охлаждается и ее плотность немного изменяется. Поэтому необходимо в расчетах принимать среднюю плотность:

F-4

При фонтанировании обводненной нефтью плотность жидкости подсчитывается как средневзвешенная:

F-5

Иногда в результате недостаточной скорости восходящего потока жидкости и оседания воды обводненность n вдоль ствола скважины бывает неодинаковой. Например, между забоем и башмаком насоснокомпрессорной трубы в интервале, где жидкость движется по всему сечению обсадной колонны с малой скоростью, обводненность может быть больше. В таких случаях всю расчетную глубину скважины необходимо разбивать на соответствующие интервалы. Заметим, что погрешности в определении гидростатического давления существенно влияют на все результаты расчета, так как оно преобладает в общем балансе давлений и составляет 95 - 98 % от величины Pс.

Противодавление на устье скважины Pу определяется ее удаленностью от групповой замерной установки, давлением в этой установке или размером штуцера (местного сопротивления), обычно устанавливаемого на выкидной линии фонтанирующей скважины для регулирования ее дебита. При широко распространенных в настоящее время однотрубных, герметизированных системах нефтегазосбора давления на устье Pу бывает большим, достигая иногда нескольких мегапаскалей.

Потери давления на трение Pтр определяются по обычным формулам трубной гидравлики, а именно:

F-6

Скорость жидкости в насоснокомпрессорной трубе Сж определяется обычно через объемный коэффициент жидкости и ее плотность для средних термодинамических условий в насоснокомпрессорной трубе:

F-7

При подсчете потерь на трение необходимо учитывать, что диаметр насоснокомпрессорной трубы d существенно влияет на величину Pтр. Это означает, что при уменьшении диаметра насоснокомпрессорной трубы на 10%, например за счет покрытия внутренней поверхности эпоксидными смолами, стеклом или в результате отложения парафина потери на трение возрастут в 1,61 раза.

Величины коэффициента сопротивления λ определяются через число Рейнольдса по соответствующим графикам или аппроксимирующим формулам. Если такие величины, как Сж, d и ρ, необходимые для определения числа Re оцениваются достаточно точно, то для подсчета вязкости жидкости μ, особенно при движении по насоснокомпрессорной трубе обводненной нефти или эмульсии, нет достаточно точных формул. Вязкость обводненной нефти зависит не только от вязкости компонентов (нефти и воды), но и от дисперсности эмульсии. Тем не менее для оценки этой величины можно рекомендовать следующую приближенную формулу Гатчика и Сабри:

F-8

При пользовании формулой данной следует иметь в виду, что при обводненности нефти 60 - 70% происходит инверсия эмульсий, т. е. замещение внешней и внутренней фаз. Поэтому формула в представленном написании справедлива для эмульсии с содержанием воды, не превышающим указанных пределов. При большем водосодержании в указанную формулу вместо μвс необходимо подставить вязкость внешней среды, которой становится в этом случае вода, и вместо φ подставлять объемное отношение нефти к воде.

Коэффициент сопротивления при ламинарном движении определится как:

F-9

Коэффициент сопротивления при турбулентном движении определится как:

F-10

Для переходной зоны имеется много различных аппроксимирующих формул. Достаточно надежные результаты для λ получаются по формуле:

F-11

Определение дебета скважины и забойного давления

Как известно, приток жидкости из пласта в скважину может быть определен общим уравнением притока:

F-12

Решая относительно Pс, получим:


F-13

При совместной работе пласта и фонтанного подъемника на забое скважины устанавливается общее забойное давление, определяющее такой приток жидкости, который фонтанные трубы будут в состоянии пропустить при данной глубине скважины, противодавлении на устье, диаметре труб и т. д. Для определения этого притока запишем следующее равенство:

F-14

Левая часть равенства зависит от Q, так как Ртр и Ру зависят от расхода. С увеличением расхода трение и противодавление возрастают, тогда как Рг не зависит от Q. Введем в левую часть уравнения некоторую функцию от Q. Тогда:

F-15

Из этого равенства надо найти Q, которое обращало бы равенство в тождество. Для этого, задаваясь различными значениями Q, вычисляем левую часть равенства:

F-16

и правую часть равенства:

F-17
Trend-1

Далее строятся два графика А(Q) и В(Q. С увеличением Q величина А должна возрастать, а величина В уменьшаться.

Точка пересечения линий А(Q) и В(Q) определит условие совместной работы пласта и фонтанного подъемника, т. е. даст дебит скважины Qc и соответствующее этому дебиту забойное давление Рс. Подобные расчеты могут быть сделаны для труб различного диаметра, а также и для условий фонтанирования через межтрубное пространство. Из найденных решений может быть выбрано то, которое лучше отвечает технологическим условиям разработки и эксплуатаппи месторождения.



Артезианское фонтанирование Фонтанирование за счет энергии газа Газлифт Центробежный погружной электронасос
Штанговый насос Винтовой насос Погружной диафрагменный электронасос Гидропоршневой насос

СПОСОБЫ ДОБЫЧИ НЕФТИ

Курс валют предоставлен сайтом kursvalut.com